电场辅助的减少gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba排放:一个数值研究gydF4y2Ba

1介绍gydF4y2Ba

几十年来,研究人员一直在感兴趣的火焰的电特性以及如何控制电场的应用。它已经表明,电场影响火焰和燃烧过程三个独特,和主要ways-thermal效果(gydF4y2BaUddi et al ., 2009gydF4y2Ba),离子风效应(gydF4y2BaMarcum Ganguly, 2005gydF4y2Ba)和电化学效应(gydF4y2BaOmbrello et al ., 2010 agydF4y2Ba,gydF4y2BabgydF4y2Ba)。热效应导致中性的气体加热通过电阻加热时大电流电场。离子风效应导致流体动力学流场的变化通过电气体力空间电荷产生的电场。电化学效应产生高能电子、离子、自由基和激动分子气体流中直接导致了反应动力学。gydF4y2Ba

涉及实验和建模方法进行了研究,以阐明影响直流(DC)和交流(AC)电场的燃烧特性。实验研究表明,直流电场对火焰形状(有很强的影响gydF4y2Ba织女星et al ., 2007gydF4y2Ba),火焰传播速度(gydF4y2BaMarcum Ganguly, 2005gydF4y2Ba),发射和烟尘的特点(gydF4y2Ba齐藤et al ., 1999gydF4y2Ba;gydF4y2BaSakhrieh et al ., 2005gydF4y2Ba)。模拟采用multi-physics模型显示离子风的作用下直流外部字段(gydF4y2Ba山下先生et al ., 2009gydF4y2Ba;gydF4y2BaBelhi et al ., 2010gydF4y2Ba;gydF4y2BaBelhi et al ., 2019gydF4y2Ba)。近年来,已经有越来越多的兴趣,利用交流电场来修改火焰的燃烧特点(gydF4y2BaZhang et al ., 2013gydF4y2Ba;gydF4y2Ba金正日et al ., 2017gydF4y2Ba)。尽管大量的电动field-flame交互工作,相关研究在没有电场的影响gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba发射是有限的。gydF4y2BaVatazhin et al。(1995)gydF4y2Ba在层流丙烷扩散火焰的实验观察到没有减少30%gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba排放的排放指标与实现负极化电场的燃烧器。gydF4y2BaZake et al。(2000)gydF4y2Ba应用直流电场在火焰通道流和观察到的减少gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba发射了∼80%。减少排放特征是由于火焰温度的降低电场的存在。gydF4y2BaSakhrieh et al。(2005)gydF4y2Ba实验研究了电场的影响预混合的甲烷/空气火焰上升压力。他们观察到多达95%减少CO排放,伴随着不增加25%gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba无论压力。他们认为减少CO离子风改变了火焰几何和减少燃料的不完全燃烧。然而,解释相关的增加gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba没有提供。在他们的实验工作,gydF4y2Ba织女星et al . (2007)gydF4y2Ba表明,预拌CHgydF4y2Ba_4gydF4y2Ba/ OgydF4y2Ba_2gydF4y2Ba/ NgydF4y2Ba_2gydF4y2Ba火焰,无gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba发射是在外加电场的条件下,火焰的影响仍未变形的。在最近的一篇论文,gydF4y2BaZhang et al。(2013)gydF4y2Ba检查的行为没有层流non-premixed CH的排放gydF4y2Ba_4gydF4y2Ba/空气火焰时受到高频交流电场(10 kHz)。的电压范围0 - 4.0 kV,没有观察到发射的非线性响应。在0 - 1 kV峰值电压之间,烟气中没有出现大幅减少,然后稳步上升为1.0 - -3.0 kV高值,紧随其后的是一个稳定的减少进一步增加4 kV应用峰值的潜力。gydF4y2Ba

本文数值研究的影响外部驱动的径向电场直流火焰和燃烧特性,更确切地说没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba在层流预拌CH和CO排放gydF4y2Ba_4gydF4y2Ba在大气条件下/空气喷射火焰。仿真是一个多维的配置进行实验室规模模型的代表一个工业系统ClearSign燃烧公司。stochiometric和富油情况调查。火焰结构分析和潜在的角色thermo-kinetic /运输排放上的属性特征阐明。动力学分析表明,没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba回收途径在存在外部领域发生截然不同的变化。gydF4y2Ba

2方法gydF4y2Ba

自定义测试炉设计和建造研究电场对燃烧过程的影响。炉设计操作5.86千瓦在温度1366 K。所示gydF4y2Ba图1gydF4y2Ba炉主要由一个容器,一个过渡,堆栈和燃烧器组件(如图)。主要的船是1.37米高,外部直径0.61米。它包含一个0.152米厚的耐火材料导致的内孔直径0.3048米。过渡段身高是0.360米,以主船的外径0.61米到0.305米的外径与堆栈。主船坐在四对峙电气绝缘体承受50 kV的能力。站在地面电位的支持,而其他的船是电浮动。的浮动电压监控冷却夹克和主要血管,和保护从大电压,每个监测的电压通过一个分压器电路连接到一个火花隙。火花隙可以调整到所需的许用最大电压。分压器的输出是通过数据采集监控系统。主要的船有两个封闭的石英玻璃和四个0.15米和0.051米查看端口都在同一个平面上。 There is a total of 26 K-type thermocouples located throughout the furnace to measure the temperatures of vessel wall and axis, cooling jackets and the top and bottom of the stack. Fuel and air are monitored using FMA 2300 series omega mass flow meters. NO_xgydF4y2Ba有限公司和有限公司gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba栈的排放排放分析仪允许评估。gydF4y2Ba

2.1计算域和边界条件gydF4y2Ba

的实验测试规模设置示意图ClearSign燃烧公司提出了gydF4y2Ba图2一个gydF4y2Ba。计算域说明gydF4y2Ba图2 bgydF4y2Ba只考虑燃烧器和燃烧后的实验设置的一部分。域包含燃烧器高度(即的一部分。,0。15米)和covers a 1.0 m long post-combustion zone having a constant diameter of 0.6 m. To reduce computational overhead, the simulations are performed on a 2-D axisymmeteric configuration with structured non-uniform mesh. The mesh was finer near the central region (i.e., jet location) as well as near the wall boundaries. All the simulations reported here are for a domain composed of 10,850 mesh elements for which grid independent results were confirmed.

燃烧器作为驱动电极(基本情况模拟50 kV)与侧墙(0 kV)接地。都以一个等温(即规定。300 K)边界条件。侧墙和燃烧器表面被认为是反动地非中性的物种,但离子物种达到规定的表面进行淬火/中和反应(gydF4y2BaFarouk et al ., 2006gydF4y2Ba)。狄利克雷边界条件采用速度入口,代表不同流量条件下考虑。流出边界条件提供出口的管状部分。预混合的甲烷/空气混合物等价比率gydF4y2BaϕgydF4y2Ba= 1.0和3.0,流量∼slpm 6.70和9.93,分别模拟。最初的2100 K高温地区的规定,以确保燃料/空气混合物的点火。所有模拟进行的操作压力1 atm。gydF4y2Ba

2.2数学模型gydF4y2Ba

使用多维数值研究执行,反应流计算OpenFOAM框架中开发的代码,细节的(物理和数值方案)已经彻底了gydF4y2BaAsgari et al ., 2017gydF4y2Ba和gydF4y2Ba艾哈迈德et al ., 2021gydF4y2Ba。作为一个新的实现,从日晷CVODE解算器是用来解决反应条件。总之,时间的数学模型包括依赖总质量守恒方程,物种质量分数,混合动力,和混合能源,连同一个泊松方程解决电场分布,分别在以下报告:gydF4y2Ba

在那里,gydF4y2Ba $\mathrm{\rho gydF4y2Ba}$ 是气相混合物的密度,gydF4y2Ba $\mathrm{ugydF4y2Ba}$ 是速度,gydF4y2Ba ${\stackrel{\dot{}gydF4y2Ba}{\mathrm{\omega gydF4y2Ba}}}_{\mathrm{kgydF4y2Ba}}$ 是产品的速度(ROP)的物种gydF4y2BakgydF4y2Ba通过化学反应,gydF4y2Ba ${\mathrm{WgydF4y2Ba}}_{\mathrm{kgydF4y2Ba},gydF4y2Ba\mathrm{我gydF4y2Ba}}$ 是被忽视的thermophoretic扩散速度在目前的调查,gydF4y2Ba ${\mathrm{VgydF4y2Ba}}_{\mathrm{我gydF4y2Ba}}^{\mathrm{CgydF4y2Ba}}$ 是调整速度,以确保所有的物种的扩散速度加起来等于零,gydF4y2Ba ${\mathrm{DgydF4y2Ba}}_{\mathrm{kgydF4y2Ba}\mathrm{米gydF4y2Ba}}$ 是物种的质量扩散系数gydF4y2Ba $\mathrm{kgydF4y2Ba}$ 其余的混合物,gydF4y2BaPgydF4y2Ba的压力,gydF4y2Ba ${\mathrm{hgydF4y2Ba}}_{\mathrm{年代gydF4y2Ba}}$ 比焓的物种gydF4y2BakgydF4y2Ba,gydF4y2Ba $\mathrm{\alpha gydF4y2Ba}$ 是混合物热扩散率,gydF4y2Ba $\mathrm{\Delta gydF4y2Ba}{\mathrm{hgydF4y2Ba}}_{\mathrm{fgydF4y2Ba},gydF4y2Ba\mathrm{kgydF4y2Ba}}^{\mathrm{ogydF4y2Ba}}$ 是物种的形成焓gydF4y2BakgydF4y2Ba,gydF4y2Ba $\stackrel{\dot{}gydF4y2Ba}{\mathrm{问gydF4y2Ba}}$ 由于辐射是能量源项,gydF4y2Ba $\mathrm{\Phi gydF4y2Ba}$ 电势,gydF4y2Ba $\mathrm{\epsilon gydF4y2Ba}$ 是电介电常数,gydF4y2Ba ${\mathrm{问gydF4y2Ba}}_{\mathrm{0gydF4y2Ba}}$ 是元电荷,gydF4y2Ba ${\mathrm{ZgydF4y2Ba}}_{\mathrm{kgydF4y2Ba}}$ 电荷的物种吗gydF4y2Ba $\mathrm{kgydF4y2Ba}$ ,gydF4y2Ba ${\mathrm{NgydF4y2Ba}}_{\mathrm{kgydF4y2Ba}}$ 物种的数量密度吗gydF4y2Ba $\mathrm{kgydF4y2Ba}$ 。动量守恒包括电气体力的影响即gydF4y2Ba $\mathrm{问gydF4y2Ba}。gydF4y2Ba\stackrel{\to gydF4y2Ba}{\mathrm{EgydF4y2Ba}}$ 。对电子和离子守恒方程是解决包括漂移速度的影响(gydF4y2Ba ${\mathrm{vgydF4y2Ba}}_{\text{漂移gydF4y2Ba}}=gydF4y2Ba{\mathrm{\mu gydF4y2Ba}}_{\text{流动性gydF4y2Ba}}\stackrel{\to gydF4y2Ba}{\mathrm{EgydF4y2Ba}}$ )的离子物种。尽管电子是包含在计算,影响系统并不重要因为他们非常低的数密度和极高的流动性。gydF4y2Ba

2.3化学动力学gydF4y2Ba

碳氢化合物/不gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba模型gydF4y2Ba艾哈迈德et al。(2016)gydF4y2Ba组成的301种和1945反应化学动力学模型用于中性物种,达到以前作品的作者(gydF4y2BaSantner et al ., 2016gydF4y2Ba)。一个eleven-step离子反应机理(gydF4y2Ba表1gydF4y2Ba)和相关的热力学和传输特性gydF4y2Ba山下式et al。(2009)gydF4y2Ba和gydF4y2BaAlquaity et al。(2017)gydF4y2Ba是附加到碳氢化合物/不gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba模型。离子机制由六种(电子,HCOgydF4y2Ba^+gydF4y2BaHgydF4y2Ba_3gydF4y2BaOgydF4y2Ba^+gydF4y2BaCgydF4y2Ba_2gydF4y2BaHgydF4y2Ba_3gydF4y2BaOgydF4y2Ba^+gydF4y2Ba,CHgydF4y2Ba_3gydF4y2Ba^+gydF4y2Ba和CgydF4y2Ba_3gydF4y2BaHgydF4y2Ba_3gydF4y2Ba^+gydF4y2Ba)。CgydF4y2Ba_3gydF4y2BaHgydF4y2Ba_3gydF4y2Ba^+gydF4y2Ba离子是专门考虑模拟燃料丰富的火焰。应该注意的是,与化学电离过程和相关的离子反应是不代表等离子体分解。验证了离子机制gydF4y2Ba山下式et al。(2009)gydF4y2Ba独立的标准配置。从获得的电子迁移率值gydF4y2BaSakhrieh et al。(2005)gydF4y2Ba和爱因斯坦的关系(gydF4y2Ba ${\mathrm{DgydF4y2Ba}}_{\mathrm{egydF4y2Ba}}=gydF4y2Ba{\mathrm{\mu gydF4y2Ba}}_{\mathrm{egydF4y2Ba}}{\mathrm{kgydF4y2Ba}}_{\mathrm{BgydF4y2Ba}}\mathrm{TgydF4y2Ba}/gydF4y2Ba{\mathrm{问gydF4y2Ba}}_{\mathrm{egydF4y2Ba}}$ )是用来确定迁移的扩散系数值。gydF4y2Ba

3结果和讨论gydF4y2Ba

图3gydF4y2Ba介绍了中线轴向速度、温度和流量条件分布的3.45∼slpm (Re = 376)的两种不同的等价比率ϕ= 1.0和3.0。这两种情况下被称为两个基本情况的条件。变化由于电场的存在也进行了总结。电场和离子物种的存在显著增加了喷射速度。ϕ= 1.0和3.0,最大轴向速度增加的一个因素分别∼6和17。速度的增加导致的火焰拉伸ϕ= 1.0和一个完整的变化火焰结构的ϕ= 3.0 (gydF4y2Ba图4gydF4y2Ba)。在不同离子,HgydF4y2Ba_3gydF4y2BaOgydF4y2Ba^+gydF4y2Ba预计的最大密度,其次是HCO吗gydF4y2Ba^+gydF4y2Ba这两种情况下。预测的最大数量的密度HgydF4y2Ba_3gydF4y2BaOgydF4y2Ba_{马克斯gydF4y2Ba}^+gydF4y2Ba是8.0×10gydF4y2Ba^15gydF4y2Ba米gydF4y2Ba^{−3gydF4y2Ba}和2.8×10gydF4y2Ba^15gydF4y2Ba米gydF4y2Ba^{−3gydF4y2Ba}和HCOgydF4y2Ba_{马克斯gydF4y2Ba}^+gydF4y2Ba它是3.2×10gydF4y2Ba^13gydF4y2Ba米gydF4y2Ba^{−3gydF4y2Ba}和3.0×10gydF4y2Ba^12gydF4y2Ba米gydF4y2Ba^{−3gydF4y2Ba}ϕ=分别为1.0和3.0。由此产生的峰值电体力发现3875 N / mgydF4y2Ba^3gydF4y2Ba和1055 N / mgydF4y2Ba^3gydF4y2Ba分别。有趣的是,尽管CgydF4y2Ba_3gydF4y2BaHgydF4y2Ba_3gydF4y2Ba^+gydF4y2Ba离子被认为是,非常富有的条件下研究HgydF4y2Ba_3gydF4y2BaOgydF4y2Ba^+gydF4y2Ba预计主要离子。这是由于这样的事实:在富油的条件下,离子风促进额外的混合燃料射流与周围的空气夹带。混合允许减少等价比率为一种独特的火焰结构的变化(gydF4y2Ba图4 bgydF4y2Ba)。gydF4y2Ba

中心线的温度分布(gydF4y2Ba图3 bgydF4y2Ba)清楚地显示温度下降由于离子风的效果。ϕ= 1.0的峰值温度下降很小,∼40 K。富油的条件,峰值温度降低∼230 K。此外,在电场的存在,最高温度变化接近燃烧器入口下游尖锐的梯度。中线没有进化与温度分布。发现电场显著减少峰值浓度,特别在富油的条件下。gydF4y2Ba

哦浓度空间分布的轮廓比较评估火焰结构的变化由于电场和相关离子风的效果。对燃料装载,火焰结构径向收缩。的轴向拉伸只是观察到化学计量燃料装载。哦,分布在富油的条件下在没有电场显示独特的火焰结构。尽管预拌CHgydF4y2Ba_4gydF4y2Ba燃料/空气注入,极富加载导致部分预混合的震波会火焰动力学。由于室空气燃料流的夹带,震波会扩散和混合径向方向和建立一个外围的火焰。核心仍然是富油,直到足够的氧化剂到达核心区域。下游的燃烧器入口沿着外围燃料耗尽,额外的空气从周围得到运入核心从而反应区延伸到飞机的核心。建立了第二反应区外围,见哦概要文件的严格规定的未燃尽的燃料射流中可用。双峰值温度(gydF4y2Ba图3 bgydF4y2Ba)伴随着哦山峰中间线。高浓度的一氧化碳与射流核心地区低哦。CH的分布gydF4y2Ba_4gydF4y2Ba确认燃料射流的浓度完全氧化或部分氧化有限公司有限公司gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba。在电场的存在,ϕ= 3.0的哦分布证实火焰结构/反应区靠近燃烧器入口。此外,哦概要文件类似于化学计量燃料装载,但较小的轴向。gydF4y2Ba

图5gydF4y2Ba比较没有电场的影响gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba分布的基本情况。化学计量燃料装载和低流量下,电场最小的影响gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba排放特性。空间分布仍相当的最大价值略有增加;小于4 ppm。形成鲜明对比的是观察到的燃料丰富的条件在空间分布和峰值都没有gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba。在没有电场,没有gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba火焰形成的外圆周径向温度梯度和通过禁忌gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba回收的反应。峰没有gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba却降低了∼20倍的电场。与此同时,gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba形成后的下游火焰燃烧区域的位置。gydF4y2Ba

流量的影响没有发射两种不同燃料载荷进行了总结gydF4y2Ba图6gydF4y2Ba。增加流量化学计量燃料载荷作用下,火焰温度降低在2256 - 2200 K在外加电场的条件下。相比之下,离子风降低了火焰温度40 - 100 K范围内的流量进行了研究。ϕ= 1.0,3.45 - -6.69之间的流量变化slpm最小的变化。没有减少高峰∼60 ppm维护一个几乎相同的空间分布。随着流量的增加10∼slpm (gydF4y2Ba图6gydF4y2Ba),没有径向分布限制一个非常狭窄的中部地区和峰值没有减少1.8∼的因素。在最高流量条件下,建立了火焰和维护也是可见的轮廓。在更高的燃料装载,电场使火焰温度显著降低。在流量模拟的范围,ΔT多样∼160 K和225 K分别为最高和最低流量。必然地,峰值没有发现减少的一个因素之间的1.8∼6.85和10.28 slpm slpm和12.0∼3.43。随着电场的变化火焰结构大大在富油的条件下(gydF4y2Ba图4 bgydF4y2Ba),没有形成反应区建立非常接近燃烧器入口。与stochiometric条件不同,没有分配更高的燃料载荷作用下进行径向和轴向收缩整个流量范围。gydF4y2Ba

电场的影响对整个发射特性是评估通过比较峰值和总没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba(没有+没有gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba)为不同的燃料流量预测加载条件(gydF4y2Ba图7gydF4y2Ba)。所示gydF4y2Ba图7gydF4y2Baϕ= 1.0的CO浓度峰值增加∼50 ppm随着流量的增加。然而,在电场的存在,一个非线性趋势明显。最大CO浓度大幅转变发生在最高流量建立了火焰的地方。不完全燃烧的火焰结构增加了地区和结果增加公司形成的领域。在低流量范围、CO浓度稍有增加由于火焰的径向收缩增加燃烧器rim(即之间的差距。喷嘴直径)允许一些燃料空气混合物绕过反应区域的核心。在类似的行为gydF4y2BaSakhrieh et al。(2005)gydF4y2Ba。相比之下,丰富的案例展示了一个相反的趋势,公司降低了最低的最大流量。然而,在整个流量范围内,发现电场可有效减少CO排放;允许完全燃烧发生的混合燃料丰富与环境空气射流。总不gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba化学计量燃料载荷作用下降低以线性方式和电场一致减少最大总没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba1.6∼倍(gydF4y2Ba图7 bgydF4y2Ba)。更高的燃料装载,总没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba减少了电场,但排放增加流量。ϕ= 3.0,流率的增加导致更高的火焰温度,导致没有增加gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba生产。gydF4y2Ba

应用电动力学上参与的影响gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba形成和禁忌gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba互变现象进行比较的生成率的变化没有,没有gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba通过不同的反应。为此,两个不同的地区在计算域(带1:0.17 - -0.27米,带2:0.55 - -0.65米燃烧器表面),选择代表最高温度梯度的位置。的没有,没有生产gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba由个人反应是卷集成在这些地区没有电场和规范化。gydF4y2Ba

化学计量的比较条件所示gydF4y2Ba图8gydF4y2Ba。火焰温度的降低由于电场区域1的应用使得扩展Zeldovich通道(NgydF4y2Ba_2gydF4y2Ba+ O = NO + N, N + OgydF4y2Ba_2gydF4y2Ba= + O, N +哦=不+ H)无关紧要。相反,直接没有形成从回收反应通道gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba+ H = NO +哦就变得很重要。除此之外,大部分没有在低温条件下存在电场与燃料碎片反应生成稳定的中间体HCN和HCO。然而,由于没有电场的情况下,大多数没有参与直接的禁忌gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba或NO-HNO互变现象的反应。gydF4y2Ba

2区下游领域,温度梯度不同于那些在区域1,一组没有明显不同gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba形成和循环反应。应用电场变化的主要不形成路径直接氧化(不gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba+噢= +gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba)和原子氢(没有反应gydF4y2Ba_2gydF4y2Ba+ H = NO +哦)。此外,它提示NgydF4y2Ba_2gydF4y2BaO通道形成,不在没有离子动力学。gydF4y2Ba

4结论gydF4y2Ba

一个多维物理模型模拟了电场辅助以有条理的方式燃烧过程。模型是用来模拟测试规模燃烧器设置预拌CHgydF4y2Ba_4gydF4y2Ba与详细fuel-NO /空气混合物gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba与离子反应动力学模式附加到它。进行了一系列模拟流量和燃料装载情况的应用电势50 kV产生径向电场。两个主要污染物的排放特点classes-CO也没有gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba正在调查中。产生的预测表明,离子风影响电场显著增加了火焰喷射速度,收紧/反应区域在径向和轴向方向。把火焰也观察到有限的情况下。火焰收缩有很强的依赖燃料装载和流量条件。富油的条件下,电场急剧变化的火焰结构,允许混合燃料流与周围的氧化环境。总没有显著减少gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba发现出现在参数空间被认为是;火焰温度的降低。在富油的条件下,发现电场减少CO排放gydF4y2Ba反之亦然gydF4y2Ba化学计量的条件。火焰stochiometric燃料载荷作用下的径向收缩允许未燃尽的燃料绕过核心反应机制。动力学分析表明,在电场的存在,没有形成路线从Zeldovich转移到直接没有形成通过gydF4y2Ba_xgydF4y2Ba回收反应并形成稳定的中间体。gydF4y2Ba

数据可用性声明gydF4y2Ba

原始数据支持了本文的结论将由作者提供,没有过度的预订。gydF4y2Ba

作者的贡献gydF4y2Ba

摩根大通和RG设计和建造定制测试炉。开发数值模型,模拟是由SA, AA和TF。所有作者参与讨论的结果在最后的手稿。gydF4y2Ba

的利益冲突gydF4y2Ba

RG,摩根大通公司受雇于ClearSign燃烧。gydF4y2Ba

其余作者声明,这项研究是在没有进行任何商业或财务关系可能被视为一个潜在的利益冲突。gydF4y2Ba

出版商的注意gydF4y2Ba

本文表达的所有索赔仅代表作者,不一定代表的附属组织,或出版商、编辑和审稿人。任何产品,可以评估在这篇文章中,或声称,可能是由其制造商,不保证或认可的出版商。gydF4y2Ba

引用gydF4y2Ba